办公楼项目模板工程设计计算书
1、模板设计：
计算时，取3轴-4轴间及B轴-C轴间二层梁板最大的主梁及板厚进行计算，在这取4轴、B轴-C轴跨上的框架梁进行计算，其截面为：350×650mm2,框架梁长7.5m，板厚为100mm，层高为6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁侧模及平板模板采用18mm厚胶合板，50×100檀条，40×60楞方间距0.5m，侧模立档间距为为0.4m，进行支模。承托主梁底模采用顶撑尾径为80mm，间距为800mm的木支撑；承托平板底模采用顶撑尾径为80mm，间距为1000mm的木支撑。木支撑分二层进行支撑，在支撑分层处须用相同规格的檀条和胶合板密铺，且上下二层木支撑的中心位置竖直对准，分层层高分别为3.4m和3.45m，计算时层高取3.45m.
经查《简明施工计算手册》，木材及胶合板抗压强度设计值为：fc=10Mpa，抗剪强度设计值为：fv=1.4Mpa，抗弯强度设计值为：fm=13Mpa，调整系数K取1.3。
2、主梁底板计算：
①、强度验算：
底板承受荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载即：模板自重、新浇砼的重量、钢筋重量及振捣砼时产生的荷载，均应乘以分项系数1.2，取底模25mm厚。
底模板的自重为：1.2×5×0.025×0.35=0.0525KN/M
砼荷重为：1.2×25×0.35×0.65=6.825KN/M
钢筋荷重为：1.2×1×0.35×0.65=0.273KN/M
振捣荷载为：1.2×2×0.35=0.84KN/M
竖向荷载为：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M
根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要
乘以0.90的折减系数。
所以，总竖向荷载为：q=0.9×7.9905=7.19145KN/M
框架梁长为7.5m，底模下面楞方间距为0.5m，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，由于模板长度有限，一般可按四跨连续梁计算（取最不利荷载进行计算），查《简明施工计算手册》附录二表中得：Km=-0.121，Kv=-0.620，Kf=0.967
Mma*=KmqL2=-0.121×7.19145×0.5×0.5=-0.21754KN.m
底板所须截面抵抗矩为：Wn=Mma*/kfm=0.21754×106 ÷1.3÷13
=12872mm3
选用底板截面为25×350mm2
Wn=1/6×bh2 =1÷6×350×25×25=36458mm3>12872mm3
满足要求。
②、剪应力验算：
V=KvqL=0.620×7.19145×0.5=2.2293KN
剪应力为：Tma*=3V/2bh=3×2.2293×1000÷2÷350÷25
=0.3822MPa
Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa>0.3822MPa
满足要求。
③、挠度验算：
按强度验算荷载组合，进行强度验算时采用荷载标准值计算，且不考虑振捣荷载
所以q=（0.0525+6.825+0.273）÷1.2×0.9=5.71725KN/M
WA=Kf×qL4÷100El
=0.967×5.71725×（500）4÷100÷9000÷1/12÷350÷253
=0.84245
[W]=L/400=500÷400=1.25mm>0.84245mm。
满足要求。
2、主要侧模计算：
①、侧压力计算：梁的侧模计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新砼对模板侧面的压力。
按T=28°（砼的入模温度），VL=2m/h（砼浇筑速度），Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加剂影响正系数）
Pma*=4+1500÷（T+30）×KsKwVL/3
=4+1500÷（28+30）×1×1×2÷3
=17.24KN/M2
②、强度验算：
立档间距为400mm，设侧模板按四跨连续计算。已知板厚为100mm,梁底模板为25mm，侧模板为18mm
侧压力化为线布荷载：q=17.24×（0.65-0.10）=9.483KN/M，弯矩系数与底模相同。
Mma*=-KmqL02-0.121×9.483×0.4×0.4=-0.1836KN.M
须要：Wn=Mma*/kfm
=0.1836×1000000÷1.3÷13=10863mm3
选用侧模板的截面尺寸：550×18mm2
则截面抵抗矩为：Wn=1/6×bh2=1÷6×550×18×18
=29700mm3>10863mm3
满足要求。
③、剪应力验算：
剪力V=KvqL0=0.620×9.483×0.4=2.3518KN
剪应力：tma*=3V/2bh=3×2.3518×1000÷2÷550÷18
=0.3563MPa
Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>0.3563MPa
满足要求。
④、挠度验算：
WA=hP×qL4÷100EI
=0.967×9.483×4004÷100÷9000÷1/12÷550÷18÷18÷18=0.9758mm
[w]=l/400=500÷400=1.25mm>0.9758mm
满足要求。
3、主梁顶撑计算：
采用顶撑尾径为直径80mm，间距为800mm的木支撑分两层进行支撑，在每层中间纵横各设二道水平拉条。
取L0=1400mmd=80mmi=d/4=20mm
λ=L0/i=1400÷20=70
强度验算：
已知：N=7
.19145×0.8=5.75316KNAn=πR2=3.14×40×40=5026.55mm2
N/An=5.75316×1000÷5026.55=1.1445MPa<fc=10MPa
满足要求。
4、平板模板计算：
①、荷载计算：取1m宽板带为计算依据。
模板自重：1.2×5×0.018×1=0.108KN/m，钢筋混凝土荷重：1.2×25×1×0.10=3.0KN/m，振动荷载：1.2×2×1=2.4KN/m，人员荷载：1.2×2.5×1=3KN/m。根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值折减系数为0.9。
②、强度验算：
总竖向荷载q=(0.108+3.0+2.4+3)×0.9=7.6572KN/m,
Mma*=KmqL2 =-0.121×7.6572×0.52 =-0.2316KN/m,
模板所须截面抵抗矩：
Wn=Mma*/Kfm=0.2316×106 ÷1.3÷13=13706mm3 ,
而模板的[W]=1/6×bh2 =1÷6×1000×182 =54000>Wn
满足要求。
③、剪应力验算：
V=KvqL=0.620×7.6572×0.5=2.3737KN,
最大剪应力:
Tma*=3V/2bh=3×2.3737×103 ÷2÷1000÷18=0.1978MPa,
而模板的[T]=Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>Tma*
满足要求。
④挠度验算：
进行挠度验算时，不考虑振动荷载和人员荷载，
q=(0.108+3.0)×0.9=2.7972KN/m,
WA=Kf.qL4 ÷100EI
=0.967×2.7972×5004 ÷100÷9000÷1×12÷1000÷183
=0.3865mm
而模板的[W]=L/400=500÷400=1.25mm>WA
满足要求。
⑤顶撑强度验算：
N=7.6572×1.0=7.6572KN
An=πR2 =3.14×402 =5026mm2
N/An=7.6572×103 ÷5026=1.5235MPa<fc=10MPa
满足要求。
⑥顶撑稳定性验算：
取L0 =1400mm，d=80mm，i=d/4=20mm，
λ=L0 /i=1400÷20=70
因为λ=70<91,
所以ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(70÷65)2 ]=0.463
N/ψAn=7.6572×103 ÷0.463÷5026=3.29<fc=10MPa
满足要求。
5、结论：
梁底模板采用25mm厚模板，梁侧模及平板模板采用18mm厚胶合板，50×100檀条，40×60楞方间距0.5m，侧模立档间距为为0.4m，进行支模。承托主梁底模采用顶撑尾径为80mm，间距为800mm的木支撑；承托平板底模采用顶撑尾径为80mm，间距为1000mm的木支撑。木支撑分二层进行支撑，在支撑分层处须用相同规格的檀条和胶合板密铺，且上下二层木支撑的中心位置竖直对准，分层层高分别为3.4m和3.45m。满足要求。
篇2：转换层模板计算书
转换层模板计算书
转换大梁模板支撑荷载标准值，按照梁截面尺寸分为①500×（900，1200，1400），取500×1500计算；②（600～700）×（1200～2500），取700×1500、800×2000、800×2500计算；③（800～950）×（1600～2400），取950×2400计算；
1500×1500截面梁
1.1500×1500截面梁荷载设计值计算：
1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.5+1.5×2）×1.2＝2.1KN/m
2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.5×1.5×1.2＝23.4KN/m
3）钢筋自重设计值：1.5×1.5×0.5×1.2=1.35KN/m
4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.5×1/1×1.4＝1.75KN/m
荷载设计值组合：2.1＋23.4＋1.35＋1.75=28.6KN/m
1.2次龙骨验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm，但为保证钢管主楞与立杆的连接，采用每排立杆为双立杆的型势，双立杆间间距100mm，因此计算单元取550mm，双立杆间的距离可忽略。按连续梁计算，次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
q=28.6kN/m
按无限跨梁计算弯距：
受弯构件的抗弯承载力：
[可]
（2）挠度验算
[可]
1.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为550mm。考虑到目前市场所用钢管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
钢材的弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
由于荷载q并不满布于主楞上，因此为简化计算，按照最不利情况，即荷载q在主楞上满布，2跨连续梁计算：
弯距：Mma*=0.125 ×ql2=0.125×31.46×4002=629200
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
（3）立杆支座反力计算
按照2跨连续梁、主楞范围内均布荷载计算，计算单元为沿梁长度1跨，即550mm。
作用在梁下主楞立杆上的均布荷载为q=28.6kN/m
支座反力Fma*=1.25×q×l=1.25×28.6×0.4m=14.3kN<27kN（查施工手册立杆稳定承载力）
用扣件连接的边支座F边=0.375×q×l=0.375×28.6×0.4m=4.29kN
由于边支座用扣件连接，为防止扣件在荷载作用下失效，在立杆与主楞的扣件下必须再加一个扣件。
2700×1500截面梁
2.1700×1500截面梁荷载设计值计算：
1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.7+1.5×2）×1.2＝2.22KN/m
2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.7×1.5×1.2＝32.76KN/m
3）钢筋自重设计值：1.5×1.5×0.7×1.2=1.89KN/m
4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.7×1/1×1.4＝2.45KN/m
荷载设计值组合：2.22＋32.76＋1.89＋2.45=39.32KN/m
2.2 次龙骨验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
q=39.32kN/m
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
2.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用100×100mm的木方，间距为500mm，可按简支梁计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
梁下布置3根立杆，按2跨连续梁计算。
最大弯距：Mma*=0.107×ql2=0.107×28.09×3502=368189.68
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
挠度验算
[可]
3800×2000截面
3.1荷载设计值计算：
1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.8+2×2）×1.2＝2.88KN/m
2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.8×2×1.2＝49.92KN/m
3）钢筋自重设计值：1.5×2×0.8×1.2=2.88KN/m
4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.8×1/1×1.4＝2.8KN/m
荷载设计值组合：2.88＋49.92＋2.88＋2.8=54.48KN/m
3.2 次龙骨验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250间隔布置。按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距： 抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
q=54.48kN/m，
木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（800/50）=3.45kN/m
103
（按2跨连续梁计算）
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
3.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用100×100mm的木方，间距为250、550mm间隔布置。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
支架立杆间距400，在梁下设3排立杆，按2跨连续梁计算。
最大弯距：Mma*=0.125×ql2=0.125×54.48×4002=1089600
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
4800×2500截面梁
4.1荷载设计值计算：
1）模板及支架自重设计值：0.5×（2.5×2＋0.8）×1.2＝3.48KN/m
2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.8×2.5×1.2＝62.46KN/m
3）钢筋自重设计值：1.5×2.5×0.8×1.2=3.6KN/m
4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.8×1×1.4＝2.8 KN/m
荷载设计值组合：3.48＋62.46＋3.6＋2.8=72.34KN/m
4.2次龙骨验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨
采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250mm间隔布置,计算单元按2跨连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
q=72.34kN/m
木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（800/50）=4.52kN/m
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
4.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用两根并排的48×3.5mm的脚手架钢管，放置在顶托最上端，间距为550mm、250mm间隔布置。考虑到目前市场所用钢管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
钢材的弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
抵抗弯距：
弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
支架立杆间距400，在梁下设3排立杆，按2跨连续梁计算。
最大弯距：Mma*=0.125×ql2=0.125×72.34×4002=1446.8
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
5950×2400截面梁
1荷载设计值计算：
1）模板及支架自重设计值：0.5×（2.4×2＋0.95）×1.2＝3.45KN/m
2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.95×2.4×1.2＝71.14KN/m
3）钢筋自重设计值：1.5×2.4×0.95×1.2=4.1KN/m
4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.95×1.4＝3.325KN/m
荷载设计值组合：3.45＋71.14＋4.1＋3.325=82.015KN/m
2次龙骨验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250mm间隔布置,计算单元选取为2跨，按2跨连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
Q=82.015kN/m
木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（950/50）=4.32kN/m
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用100×100mm的木方，间距为550mm、250mm间隔布置。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
支架立杆间距320mm，在梁下设4排立杆，按3跨连续梁计算。
弯距:Mma*=0.1ql2=0.1×69.07×3202=707276.8
受弯构件的抗弯承载力：
σ=M/W=707276.8/166666=4.24N/mm2 <fm=17N/mm2
因此，合格。
（2）挠度验算
[可]
6180mm厚楼板
6.1转换层楼板模板支撑荷载标准值（即计算每平方米荷载，楼板厚180mm）
1）模板及支架自重设计值：0.5×1.2＝0.6KN/m2
2）新浇筑混凝土自重设计值：0.18×24×1.2=18 KN/m2
3) 钢筋自重设计值：1.1×0.18×1.2=0.24 KN/m2
4)施工人员及设备荷载设计值：2.5×1.4＝3.5KN/m2
荷载设计值组合：0.6＋18＋0.24＋3.5=9.52KN/m2
6.2楼板底模次龙骨验算
a.抗弯强度验算：
次龙骨采用80×50mm的木方，间距150mm，跨度为800mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力：
[可]
（2）挠度验算
[可]
6.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为800mm，可按等跨连续梁计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
钢材的弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
7梁侧模验算
4.7.1500×1200截面梁
4.7.1.1砼侧压力计算
砼自重取24KN/m3,强度等级为C50，塌落度为14~16cm，采用导管卸料，浇筑速度为1.8m/h，砼温度取20℃，用插入式振捣器振捣。
1）、砼侧压力标准值：
t0=200/(T+15)=200/(20+15)=71
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2
F2=γcH=24×1.2=28.8KN/m2
取两者中小值，即F2=28.8KN/m2
砼侧压力设计值：
F=F2×分项系数×折减系数=F2×1.2×0.85=28.8×1.2×0.85=29.376KN/m2
2）、倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
3）、F`=F+4.76=34.136KN/m2
7.1.2次龙骨（内楞）验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
7.1.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为500mm，可按等跨连续梁计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
钢材的弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
对拉螺栓采用Φ14mm，纵横
间距均为500mm，净截面积A=105mm2,N容许=17.8KN
对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=34.136×0.5×0.5=8.534KN< N容许
对拉螺栓的应力为：σ=N/A=8.5×103/105=81N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。
7.2700×2000截面梁
4.7.2.1侧压力荷载
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2
F2=γcH=24×2=48KN/m2
取两者中小值，即F1= 48KN/m2
砼侧压力设计值：
F= F1×分项系数×折减系数=F1×1.2×0.85=48×1.2×0.85=48.96KN/m2
倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
F`=F+4.76=53.72KN/m2
7.2.2次龙骨（内楞）验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为400mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
7.2.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为400mm，可按等跨连续梁计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
钢材的弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
对拉螺栓采用Φ14mm，纵横间距均为400mm，净截面积A=105mm2,
N容许=17.8KN
对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=53.72×0.4×0.4=8.6KN< N容许
对拉螺栓的应力为：σ=N/A=8.6×103/105=81.9N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。
7.3950×2500截面梁
4.3.3.1侧压力荷载
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2
F2=γcH=24×2.5=60KN/m2
取两者中小值，即F1= 582KN/m2
1、砼侧压力设计值：
F= F1×分项系数×折减系数=F1×1.2×0.85=582×1.2×0.85=56.94KN/m2
倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
F`=F+4.76=61.7KN/m2
7.3.2次龙骨（内楞）验算
（1）抗弯强度验算
次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见图。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
弹性模量：
次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力： [可]
（2）挠度验算
[可]
7.3.3主龙骨验算
（1）抗弯强度验算
主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为400mm，可按等跨连续梁计算。
毛截面：
惯性距：
抵抗弯距：
钢材的弹性模量：
主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：
弯距：
受弯构件的抗弯承载力：： [可]
（2）挠度验算
[可]
对拉螺栓采用Φ14mm，纵横间距均为400mm，净截面积A=105mm2,N容许=17.8KN，
对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=61.7×0.4×0.4=9.87KN< N容许
对拉螺栓的应力为：σ=N/A=9.87×103/105=94N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。
篇3：用IF函数计算个税模板
用IF函数计算个税模板
现在人力资源管理软件层出不穷，且大多数都有工资计算模块，但一些小型企业出于成本考虑，依然在使用E*CEL软件计算工资，而如何在E*CEL中设置个人所得税的计算公式往往是一个难点，本文就此给出一个计算模板，以供参考。
1、建议在工资表中专门设置“应税工资“项目以备在个税的计算公式中使用（指需要纳税的工资额，可以通过加减公式得出，比较简单，此处不再列举），此处假设该项目在E*CEL中的位置为AC8。
2、个人所得税计算公式
IF(AC8<=0,0,IF(AC8<=500,AC8*0.05,IF(AC8<=2000,AC8*0.1-25,IF(AC8<=5000,AC8*0.15-125,IF(AC8<=20000,AC8*0.2-375,0)))))
注：
（1）绿色表示条件，红色表示结果 。
（2）公式结尾的括号不可缺少，必须与前面的括号一一对应。