办公楼工程垂直运输井架设计书
井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。主肢角钢用L75×8；缀条腹杆用L60×6。
1、荷载计算：
为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。
①吊篮起重量及自重：
KQ2=1.20×1000=1200kg
②井架自重：
参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：
Nq2=（40-28）×100=1200kg
20米以上部分的总自重为：
Nq1=20×100=2000kg。
③风荷载：
W=W0K2KβAF（kg/m2）式中
基本风压W0=25kg/m2。
风压高度变化系数KZ=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；
风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=∑Ac/AF（Ac为杆件投影面积；AF为轮廓面积）。当风向与井架平行时，井架受风的投影面积∑Ac=[0.075×1.40(肢杆长度)×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。所以，ω=∑Ac/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。
风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
所以，当风向与井架平行时，风荷载：
W=W0.KZ.1.3ω（1+η）.β.AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg
沿井架高度方向的平均风载：
q=1740/40.6=43kg/m
当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:
∑Ac=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+
0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1
=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×
2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2
井架受风轮廓面积AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29
=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2
所以，ω=∑Ac/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。自振周期T=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。
计算荷载时，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，当风从对角线方向吹来时，对单肢杆件的钢塔架要乘系数ψ=1.1。
所以，W，=W0.Kz.1.3ω(1+η)ψ.β.AF
=25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102
=2590kg
沿井架高度方向的平均风载：
q，=2590/40.6=64kg/m
A、变幅滑轮组张T1及其产生的垂直和水平分力：
前面已算出：T1=1920kg。
垂直分力：T1v=T1sinβ=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.
水平分力：T1H=T1cosβ=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.
B、缆风绳自重T2及其产生的垂直和水平分力：
T2=n.qL2/8f
式中:n---缆风绳根数，一般为4根；
q---缆风绳自重，当直径为13-15mm时，q=0.80kg/m；
L---缆风绳长度（L=H/cosr,H---井架高度，r---缆风绳与井架夹角）
f---缆风绳垂度，一般控制f=L/300左右。
所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450)=740kg
垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。
水平分力：T2H=0（对井架来说，4根缆风绳的水平分力相互抵消）。
C、起重时缆风绳的张力T3及其产生的垂直和水平分力:
起重时只考虑顶端一道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力：
T3=K(Q1+q)×7.80+G1×7.80/2/Hsin450
=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707
=576kg
垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。
水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。
D、风荷载作用下，缆风绳张力产生的垂直和水平分力：
在风荷载作用下，考虑井架顶部及20.60米处上、下两道缆风绳皆起作用，故整个井架可近似按两等跨连续梁计算。
顶端缆风处：水平分力T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg，
垂直分力T4v=T4H=480kg
中间缆风处：水平分力T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg
垂直分力T5v=T5H=1600kg
E、摇臂杆轴力N0及起重滑轮组引出索拉力S1对井架引起的垂直和水平分力：
水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg
垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kg
F、起重滑轮组引出索拉力S1经导向滑轮后对井架的垂直压力：
Nv2=S1=2100kg
G、提升吊篮的引出索拉力S2对井架的压力：
Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg
2、内力计算:
①轴力：
一、O截面（摇臂杆支座处）井架的轴力
N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+Nv3
=1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280
=9360kg
二、D截面（第一道缆风处）井架的轴力
ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+T4v+T5v+Nv1+Nv2+Nv3
=1200+2000+1340+520+408+480+1600+835+2100+1280
=11760kg
②弯矩:
一、风载对井架引起的弯矩:
考虑上、下两道缆风绳同时起作用，因而近似的按两跨连续梁计算（忽略上、下缆风绳支点处位移不同的影响）。
M01=T4H×12-1/2q,×122
=480×12-1/2×64-122
=1150kg-m
MD1=-0.125×q,×202
=-0.125×64×202
=-3200kg-m
二、起重荷载引起的水平分力对井架产生的弯矩:
此时只考虑顶端的缆风绳起作用。
M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2
=(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28
=11800+6000
=17800kg-m
ND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2
=(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28
=19440-11600+6000
=13840kg-m
所以，井架O截面的总弯矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m
井架D截面的总弯矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m
③截面验算：
一井架截面的力学性能：
查型钢特性表得：
主肢：∟75×8A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,I*=Iy=60cm4,
Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。
缀条：∟60×6A0=6.91cm2,I*=23.30cm4,Z0=1.70cm2,r*=1.84cm,
Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。
井架的总惯矩：
y-y轴：
Iy=4[Iy+A0（Bz1/2-Z0）2]
=4[60+11.50(160/2-2.15)2]
=279000cm4
*-*轴：I*=4[I*+A0（Bz2/2-Z0）2]
=4[60+11.50(200/2-2.15)2]
=440000cm4
y,-y,轴和*,-*,轴：
I，y=I，*=I*×cos2450+Iy×sin2450
=440000×0.7072+277000×0.7072
=221000+140000
=361000cm4
井架的总惯矩以Iy=279000cm4最小，截面验算应采用Iy进行验算。
二井架的整体稳定验算：（计算轴力、弯矩时，风荷载是按井架对角线方向考虑的，故偏于安全）。
井架的整体稳定验算，按格构式构件偏心受压计算：
①、O截面：N0=9360kg、M0=18950kg-m.
井架的长细比：λy=L0/√Iy/4A0=4060/√279000/46=51.8
井架的换算长细比：λ0=√λ2y+40.A/A1=√51.82+40×46/2×6.91
=53.0
相对偏心率：ε=M0/N0.A/W=1895000/9360×46/279000/160/2=2.68
查《钢结构设计规范》附录表21，得稳定系数ωpg=0.257
所以，σ0=N0/ωpgA=9360/0.257×46=792kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2
②、D截面：ND=11760kg,MD=17040kg-m.
λ0=53.0
ε=MD/ND.A/W=1704000/11760×46/279000/160/2=1.89
查得：ωpg=0.321
所以，σD=ND/ωpgA=11760/0.321×46=796kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2
沿井架对角线方向，由于I，*=I，y>Iy,偏于安全，不再验算。
三、主肢角钢的稳定验算：
①．O截面的主肢角钢验算：N0=9360kg、M0=18950kg-m.
主肢角钢的轴力：N=N0/4+M0/255
=9360/4+1895000/255
=2340+7420
=9760kg
已知主肢角钢的计算长度L0=1.40m。∟75×8的rmin=1.48cm。
λ=L0/rmin=140/1.48=94。
由《钢结构设计规范》附录四附表16查得稳定系数ω=0.644。
所以，σ=N/ωA0=9360/0.644×11.50=1270kg/cm2<[σ]
②、D截面的主肢角钢验算：
ND=11760kg、MD=17040kg-m。
主肢角钢的轴力：N=ND/4+ND/255=11760/4+1704000/255
=2940+6680=96
20kg。ω=0.644所以，σ=N/ωA0=9620/0.644×11.50=1300kg/cm2<[σ]
③、缀条验算：
O截面的剪力：按《钢结构设计规范》第43条：Q=20A=20×60=920kg。
按内力分析：考虑两道缆风绳均起作用，所以，
Q=T3H+q,×12+NH1-T1H
=408+64×12+1450-1380
=1246kg
取计算剪力为Q=1246kg。
缀条的内力：N=Q/2cosa=1246/2×200/245=763kg
缀条的计算长度L0=245cm，rmin=1.19。
所以，计算长度λ=L0/rmin=245/1.19=206
查得稳定系数ω=0.170，所以，
σ=N/ωA=763/0.170×6.91=645kg/cm2<[σ]，满足要求。
3、结论：
通过上述截面验算知道，本工程选用的厦门市德毅机械有限公司制造的型号为SSD60的井架提升机，在上述荷载作用下是安全的。
篇2：装饰工程水平垂直运输方案
装饰工程水平、垂直运输方案
（1）水平运输
水平运输分地面水平运输和楼层水平运输.本工程材料及机具人力进行装卸、并在现场合理分层分类堆放，尽量采取用多少进多少的原则，尽可能的压缩堆放面积，在进料时应提前作好进料的名称、规格、数量、时间及场地占用面积的计划和协调工作，尽可能地不因场地原因而影响工期进度。
（2）垂直运输
根据现场考察情况，采取如下措施：
a．按规定时间进料，安排专人运输组，以施工需用量合理计划时间。
b．提前作好材料进场计划，统计好本批进场材料的数量和运输时间，申报业主、监理及相关单位，对于特殊材料应申请专用仓库。
（3）登高
根据现场情况，在安装玻璃等项目及入口立面施工时设脚手架施工，天棚施工时采用钢管活动平台（跑车）为基础，辅以人字梯，平面脚手板组成登高作业带。
篇3：办公楼室内装修材料垂直运输方案
办公楼室内装修材料垂直运输方案
一、工程具体状况
****工程地上*层、地下*层，垂直高度为：*米。该工程为改造工程，室内电梯不能运输材料，因此材料的垂直运输是该工程施工的一大问题。为解决材料的垂直运输问题，我公司拟在建筑物窗洞口或阳台位置安装一台FQD－1500-1双塔架单吊笼井式起重机（附墙门式吊）。
二、施工机具选择：
1、井架起重机技术性能
1.1最大载重量（kg）：1500
1.2吊笼起升高度（m）：69
1.3吊笼起升速度（m/min）：32-49
1.4吊笼尺寸（m）4.3×2×1.9
2、井架基础施工
井架基础下地基需夯实平整后，100厚碎石垫层，150厚C30砼，面积5×5m。
三、井架安装及注意事项
1、井架与建筑物外墙之间应保持0.5-0.8m距离。
2、井架设置在阳台外0.5-0.8m处，以阳台房间入口作为进料通道。
3、井架安装时，采用刚性与柔性附着杆并用以实现与建筑物的拉结，附着杆与锚固点之间的连接必须牢固。
4、井架顶部的悬臂高度为4.5m，必须用缆风绳与建筑物梁、柱部位拉结，以免井架在暴风下失稳。
5、为避免材料在提升过程中坠落，应在井架外围设置防护网，并在井架底部搭盖遮板，以保护在其周围操作人员的安全。
6、在使用过程中，应经常检查塔架结构焊缝有无开裂，螺栓连接件有无松动或短缺，安全装置是否可靠，平层装置是否工作正常。