单侧支架埋件验算书
一、侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(20+15)=5.7
T------混凝土的温度（°）取20°
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.2m
Β1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；
Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50-90mm时，取1；110-150mm时，取1.15。这里为160mm,取1.2
=0.22*25*5.2*1.2*1.2*21/2
=61.0kN/m2
=25*5.1=127.5kN/ m2
取二者中的较小值，F=61.0kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：（折减系数为0.85）
q=61.0*1.2*0.85+4*1.4=68.62kN/ m2
二、单侧支架主要承受混凝土侧压力，取混凝土最大浇筑高度为5.2 m，侧压力取为F=68.62KN/m2，有效压头高度h=2 .4m。（见下图）
三、支架受力计算
单侧支架按间距800mm布置，埋件为300mm。
1、分析支架受力情况：取o点的力矩为0，则：
2879×R=F1×（2400*0.333+2800）+F2×1400
R=156.89KN
其中：
F1=0.5*2.4*0.8*68.62=65.78KN
F2=2.8*1.0*0.8*68.62=153.48KN
2、由R分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=156.21KN（cos5.3°=T/F总）
埋件间距300mm
其中单个埋件最大拉力为：F= T45°*0.3=46.87KN
四、埋件强度验算
预埋件为Ⅱ级螺纹钢d=25mm，埋件最小有效截面积为：A=3.14×102=314mm2
轴心受拉应力强度：σ=F/A=50.27×103/314
=160.10MPa <f=320MPa符合要求
五、埋件锚固强度验算
对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。
锚固强度：F锚=πdhτb=3.14*25*550*3.5
=151.1kN>F=93.16KN符合要求
其中：
F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）
d-地脚螺栓直径（mm）
h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度（mm）
τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2)
墙体模板
直墙体厚最大为500mm，浇筑模板高度为5.2m，面板采用15mm多层板；竖向背楞采用木方，间距为300mm，水平背楞采用双槽钢背楞；
面板验算
将面板视为支撑在木方上的三跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1220mm，面板为15mm厚胶合板,木方间距为l=280mm。
强度验算
面板最大弯矩：=(68.62 ×280×280)/10=0.54×106Nomm
面板的截面系数：=×1220×152=4.58×104mm3
应力：=0.54×106/4.58×104=11.8N/mm2<=13 N/mm2
故满足要求
其中：-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2
E-弹性模量，木材取9.5×103 N/mm2，钢材取2.6×105 N/mm2
挠度验算：
挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q2=68.62×1=68.62 kN/ m
模板挠度由式
=68.62×2804/(150×9.5×103×34.3×104)
=0.86mm<[ω]=280/300=0.93mm
故满足要求
面板截面惯性矩：I=bh3/12=1220×153/12=34.3×104mm4
木方验算：
木方作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=1000mm。
木方上的荷载为： =68.62×0.28=19.21N/mm
F-混凝土的侧压力
-木方之间的水平距离
强度验算
最大弯矩=0.1×19.21×10002=1.92×106Nomm
木方截面系数：
m应力：<=13N/mm2 满足要求
木工字梁截面惯性矩：
挠度验算：
悬臂部分挠度：
=19.2×2804/(8×9.5×103×8.3×106)=0.19mm<[ω]=0.75mm
跨中部分挠度
=19.2×10004×(5-24×0.32)/(384×9.5×103×8.3×106)=0.37mm<[ω]=0.38mm
[ω]-容许挠度，[ω]=L/400
,L=1000mmλ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，
槽钢背楞验算：
槽钢作为主背楞支承在单侧支架上，可作为支承在单侧支架上的连续梁计算，其跨距等于支架间距最大为L=800mm。
双槽钢上的荷载为： =68.62×1=68.62N/m
强度验算
最大弯矩=0.1×68.62×8002=4.4×106Nomm
双槽钢截面系数：W=57.7×2=115.4×103mm3
应力：<=215N/mm2
满足要求
双槽钢截面惯性矩：I=692×104mm4
挠度验算：
悬臂部分挠度：
=68.62×3004/(8×2.6×105×692×104)=0.12mm<[ω]=0.75mm
跨中部分挠度
=68.62×10004×(5-24×0.52)/(384×2.6×105×6.92×106)=-0.10mm<[ω]=0.37mm
[ω]-容许挠度，[ω]=L/400,L=800mm
λ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，
面板、木梁、槽钢背楞的组合挠度：
5.2米悬臂处挠度：w=0.86+0.17+0.12=1.15mm<3mm
跨中挠度：w=0.86+0.37+0.10=1.33mm<3mm
满足施工对模板质量的要求。
篇2：单侧支架埋件验算书
单侧支架埋件验算书
一、侧压力计算
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；t=200/(20+15)=5.7
T------混凝土的温度（°）取20°
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取2m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取5.2m
Β1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；
Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50-90mm时，取1；110-150mm时，取1.15。这里为160mm,取1.2
=0.22*25*5.2*1.2*1.2*21/2
=61.0kN/m2
=25*5.1=127.5kN/ m2
取二者中的较小值，F=61.0kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：（折减系数为0.85）
q=61.0*1.2*0.85+4*1.4=68.62kN/ m2
二、单侧支架主要承受混凝土侧压力，取混凝土最大浇筑高度为5.2 m，侧压力取为F=68.62KN/m2，有效压头高度h=2 .4m。（见下图）
三、支架受力计算
单侧支架按间距800mm布置，埋件为300mm。
1、分析支架受力情况：取o点的力矩为0，则：
2879×R=F1×（2400*0.333+2800）+F2×1400
R=156.89KN
其中：
F1=0.5*2.4*0.8*68.62=65.78KN
F2=2.8*1.0*0.8*68.62=153.48KN
2、由R分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=156.21KN（cos5.3°=T/F总）
埋件间距300mm
其中单个埋件最大拉力为：F= T45°*0.3=46.87KN
四、埋件强度验算
预埋件为Ⅱ级螺纹钢d=25mm，埋件最小有效截面积为：A=3.14×102=314mm2
轴心受拉应力强度：σ=F/A=50.27×103/314
=160.10MPa <f=320MPa符合要求
五、埋件锚固强度验算
对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。
锚固强度：F锚=πdhτb=3.14*25*550*3.5
=151.1kN>F=93.16KN符合要求
其中：
F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N）
d-地脚螺栓直径（mm）
h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度（mm）
τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2)
墙体模板
直墙体厚最大为500mm，浇筑模板高度为5.2m，面板采用15mm多层板；竖向背楞采用木方，间距为300mm，水平背楞采用双槽钢背楞；
面板验算
将面板视为支撑在木方上的三跨连续梁计算，面板长度取板长2440mm，板宽度b=1220mm，面板为15mm厚胶合板,木方间距为l=280mm。
强度验算
面板最大弯矩：=(68.62 ×280×280)/10=0.54×106Nomm
面板的截面系数：=×1220×152=4.58×104mm3
应力：=0.54×106/4.58×104=11.8N/mm2<=13 N/mm2
故满足要求
其中：-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2
E-弹性模量，木材取9.5×103 N/mm2，钢材取2.6×105 N/mm2
挠度验算：
挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q2=68.62×1=68.62 kN/ m
模板挠度由式
=68.62×2804/(150×9.5×103×34.3×104)
=0.86mm<[ω]=280/300=0.93mm
故满足要求
面板截面惯性矩：I=bh3/12=1220×153/12=34.3×104mm4
木方验算：
木方作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=1000mm。
木方上的荷载为： =68.62×0.28=19.21N/mm
F-混凝土的侧压力
-木方之间的水平距离
强度验算
最大弯矩=0.1×19.21×10002=1.92×106Nomm
木方截面系数：
m应力：<=13N/mm2 满足要求
木工字梁截面惯性矩：
挠度验算：
悬臂部分挠度：
=19.2×2804/(8×9.5×103×8.3×106)=0.19mm<[ω]=0.75mm
跨中部分挠度
=19.2×10004×(5-24×0.32)/(384×9.5×103×8.3×106)=0.37mm<[ω]=0.38mm
[ω]-容许挠度，[ω]=L/400
,L=1000mmλ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，
槽钢背楞验算：
槽钢作为主背楞支承在单侧支架上，可作为支承在单侧支架上的连续梁计算，其跨距等于支架间距最大为L=800mm。
双槽钢上的荷载为： =68.62×1=68.62N/m
强度验算
最大弯矩=0.1×68.62×8002=4.4×106Nomm
双槽钢截面系数：W=57.7×2=115.4×103mm3
应力：<=215N/mm2
满足要求
双槽钢截面惯性矩：I=692×104mm4
挠度验算：
悬臂部分挠度：
=68.62×3004/(8×2.6×105×692×104)=0.12mm<[ω]=0.75mm
跨中部分挠度
=68.62×10004×(5-24×0.52)/(384×2.6×105×6.92×106)=-0.10mm<[ω]=0.37mm
[ω]-容许挠度，[ω]=L/400,L=800mm
λ-悬臂部分长度与跨中部分长度之比，
面板、木梁、槽钢背楞的组合挠度：
5.2米悬臂处挠度：w=0.86+0.17+0.12=1.15mm<3mm
跨中挠度：w=0.86+0.37+0.10=1.33mm<3mm
满足施工对模板质量的要求。
篇3：转换层模板支撑架验算
转换层模板支撑架验算
1转换层楼板支撑架验算
立杆纵横间距800mm，水平杆步高1200mm，顶板厚180mm取1m×1m为一个计算单元：
1）荷载标准值
①模板及支架自重标准值：
按架体和模板自重取值1.2KN
②砼自重标准值：
1m×1m×0.18m×26KN/m3 = 4.68KN
③钢筋自重标准值:
取1.1KN/m3×1m×1m×0.18m =0.198KN
④施工人员及施工设备标准值:
取1.0KN/m2×1m2 =1.0KN
⑤振捣砼荷载：
取2.0KN/m2×1m2 =2.0KN
2）荷载组合：
恒载1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）= 8.494KN
活荷载1.4×2.0= 2.8 KN
3）立杆轴心承载力验算：
①立杆允许承载力Rd：
步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.5m。则h+2a=2.2m。k1=1.185，支架计算高度H0=5m。查表得Rd=25.55kN。
②立杆纵横间距800mm，取1m×1m的计算单元，每平方米立杆平均有1.56根
(8.49+2.8)÷1.56 =7.24KN≤25.55KN(立杆允许荷载)
4）立杆稳定性验算：
每根立杆恒载
1.2SGK=1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）÷1.56=5.445KN
每根立杆活载1.4SQK= 1.4×2.0÷1.56 = 1.795KN
针对满堂支模架最不利的首步架立杆进行稳定性验算。
立杆长细比λ=l/i ,l=?h
根据h÷lb=1200÷800=1.5查表(按3步3跨)得
首步架角立杆计算长度系数?1=1.468
首步架中部立杆计算长度系数?2=1.324
回转半径查表φ48×3.5钢管i=15.8
首步架角立杆细长比λ1=1.468×1000÷15.8=92.911
首步架中部立杆细长比λ2=1.324×1000÷15.8=83.797
根据长细比查表得轴心受压稳定系数为:
首步架角立杆轴心受压稳定系数ψ1=0.641
首步架中立杆轴心受压稳定系数ψ2=0.779
根据立杆稳定性验算公式：
1.2SGK+1.4SQK≤ψAf /0.9γm`
1+η1+0.290
γm`=1.59--------- = 1.59×------------- = 0.963
1+1.17η1+1.17×0.290
其中η= SQK/ SGK =2.0÷（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290
①首步架角立杆:
ψ1Af /0.9γm`=0.641×489×205÷(0.9×0.963)
=74139.9N=74.140KN
1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ1Af /0.9γm`
首步架角立杆稳定性满足要求；
②首步架中立杆:
ψ2Af /0.9γm`=0.779×489×205÷(0.9×0.963)
=90101N=90.101KN
1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ2Af /0.9γm`
首步架中立杆稳定性满足要求；
2转换层框支梁撑架验算：
立杆纵向间距500、300mm交错布置，立杆横向间距：梁宽≤300梁内单排，梁外两边距250各设一排，梁宽＞300的梁内横向间距300mm，梁外两边距250各设一排，水平杆步高1200mm。
取500mm长为一个计算单元，分别按最大梁高度截面800×2500和最大梁宽度截面950×2000验算
2.1、梁高度截面800×2500
梁下支架沿梁长度方向按550mm、250mm依次间隔布置，相邻的两跨间距为800mm，为一个单元。
1)荷载标准值
①模板及支架自重标准值：
梁800×2500：架体和模板自重取值2.32KN
②砼自重标准值：
0.8m×2.5m×0.8m×26KN/m3 =41.6KN
③钢筋自重标准值:
取1.5KN/m3×0.8m×2.5m×0.8m =2.4KN
④施工人员及施工设备标准值:
取1.0KN/m2×0.8m×0.8m =0.64KN
⑤振捣砼荷载：
取2.0KN/m2×0.8m×0.8m =1.28KN
2)荷载组合：
恒载1.2×（2.32+41.6+2.4+0.64）= 5352KN
活荷载1.4 ×1.28= 1.792KN
5.2.1.1立杆轴心承载力验算：
①立杆允许承载力Rd：
步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.4m。则h+2a=2.2m，k1=1.185，支架计算高度H0=2.55m。查表得Rd=25.7kN。
②计算单元为沿梁长度方向0.8m。立杆梁宽度方向间距400（3根：梁内三排），长度方向间距550、250mm（2组），每0.8米长的梁立杆平均根数共计6根：
每根立杆平均荷载为(5352+1.792)÷6 =9.69KN≤11.6KN(立杆允许荷载)
按2跨连续梁考虑，沿梁宽方向作用在每组立杆上的均布荷载按最不利考虑为q=58.144/0.8/2=334kN/m。
>F边ma*=0.036ql=0.375×334×0.4=5.451kN≤25.7kN
F中ma*=1.132ql=1.25×334×0.4=18.17kN≤25.7kN
立杆承载力满足要求。
2.1.2立杆稳定性验算：
支座反力最大的中间支座所受恒载、活载为F中ma*=18.17kN
水平杆步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.5m，则
l01=h+2a=1.2+2×0.5=2.2
k1按表5-86取1.185，查表5-89得Rd=ψAf=25.7kN
根据立杆稳定性验算公式：
N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf
故N= F中ma*=18.17kN<Rd=ψAf=25.7kN
2.2最大梁宽度截面950×2400梁验算
梁下立杆沿梁长度方向按550、250mm间隔布置，故取0.8m作为计算单元。
2.2.1荷载标准值
①模板及支架自重标准值：
梁950×2400：架体和模板自重取值2.475KN
②砼自重标准值：
0.95m×2.4m×0.8m×26KN/m3 =47.42KN
③钢筋自重标准值:
取1.5KN/m3×0.95m×2.4m×0.8m = 2.736KN
④施工人员及施工设备标准值:
取1.0KN/m2×0.95m×0.8m =0.76KN
⑤振捣砼荷载：
取2.0KN/m2×0.95m×0.8m =1.52KN
2.2.2荷载组合：
恒载1.2×（2.475+47.42+2.736+0.76）= 64.07KN
活荷载1.4 ×1.52= 2.218KN
2.2.3立杆轴心承载力验算：
①立杆允许承载力Rd：
步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.4m。则h+2a=2.2m，k1=1.185，支架计算高度H0=2.65m。查施工手册表5-89得Rd=25.7kN。
②计算单元为沿梁长度方向0.8m。立杆梁宽度方向间距320（4根：梁内四排），长度方向间距550、250（2组），每0.8米长的梁立杆平均根数共计8根：
(64.07+2.218)÷8=8.268KN≤25.7KN(立杆允许荷载)
按3跨连续梁考虑，沿梁宽方向作用在每组立杆上的均布荷载按最不利考虑为q=6288/0.95/2=34.89kN/m。
F边ma*=0.4ql=0.4×34.89×0.32=4.47kN≤25.7kN
F中ma*=1.1ql=1.1×34.89×0.32=12.28kN≤25.7kN
立杆承载力满足要求。
2.2.4立杆稳定性验算：
中间支座立杆受力最大，中立杆荷载为1.2NGK+1.4NQwww.pmceo.com12.28kN
根据立杆稳定性验算公式：
N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf
故N=1.2×5.43+1.4×0.222=826kN<Rd=ψAf=25.7kN,安全。