住宅楼转换层模板工程施工方案

　　1方案选择

　　1.1概述：

　　1）支撑：转换层根据设计图纸可分为主体部分，如表1.2和非主体部分。非主体部分支撑采用地下室做法。

　　根据2#~5#楼转换层梁高度，将梁底支撑体系分为三种情况:

　　①梁高h>2m；

　　②梁高1.5<h<2m；

　　③梁高h<1.5m，另外考虑到梁宽度，支撑体系将采用三种形式。

　　在施工转换层结构时，视结构完成时间，1层顶梁、2层顶梁板模板支撑体系保留不拆除，2层顶楼板及梁支撑在转换梁较大梁相对应部位进行加固处理。转换层的模板支撑体系通过2层→1层梁板的连续支撑，将结构转换层的梁板荷载分散传到下部结构。

　　2）模板选材：模板主要采用12mm厚高强度覆膜竹胶板，并配以Ф48×5钢管、50mm×80mm木方、100×100木方，梁侧模采用Ф14对拉螺栓拉结，配套蝴蝶型钢卡，梁高＞700 mm设置一道，纵横间距400mm。

　　1.2主体范围内转换层梁支撑

　　如前所述，根据KZL的高度和宽度，将KZL下支撑分为3种情况：

　　①梁高h>2m：采用图2.1.2-1所示支撑体系。

　　对于梁宽800的梁，梁底立杆横向间距400mm，共设3根；梁宽850~950的梁，梁底立杆设4根，横向间距280~320，布置范围为梁范围内；立杆沿梁长度方向间距250、550交错布置。立杆顶部放置顶托，顶托到立杆顶距离≯300mm；沿梁横向在顶托上放置100×100木方做为梁底模板的主楞，主楞上沿梁长度方向铺50×80mm木方作为次楞。

　　②梁高1.5<h<2m，或梁宽b≥0.7m时，采用图2.1.2-2所示支撑体系。

　　梁底立杆按照第①中所述，在梁下范围内布置，其中梁宽700的梁下设3根立杆，间距350mm。立杆沿梁长度方向间距250、550交错布置；立杆顶部放置顶托，顶托到立杆顶距离≯300mm；沿梁横向在顶托上放置100×100木方做为梁底模板的主楞，主楞上沿梁长度方向铺50×80mm木方作为次楞。

　　图2.1.2-1KZL高h>2m时支撑加固示意图

　　③梁高h≤1.5m，或梁宽b<0.7m，采用图2.1.2-3所示支撑体系。

　　梁底立杆距离梁边100mm，采用两根@100立杆作为一个单元共同支撑，双钢管单元沿梁长度方向间距500mm，两个单元间立杆间距600mm。立杆超过梁底，短钢管作为模板主楞与所对应立杆扣件连接。钢管主楞上铺50×80mm木方作为次楞。为防止梁底主楞钢管与立杆产生滑动，除用扣件将主楞钢管与立杆连接牢固外，在立杆扣件底部再增加一个扣件，顶紧其上的扣件。

　　图 2.1.2-3梁高h≤1.5m，或梁宽b<0.7m时梁底支撑示意图

　　图1.2-4梁宽700、800时梁下立杆布置图

　　图1.2-5梁宽850、900、950时梁下立杆布置图

　　④梁高<1000mm时，两侧用立杆作为支撑，立杆距离梁边150mm，沿梁长度方向间距500mm。立杆超过梁底，短钢管作为模板主楞与所对应立杆扣件连接。钢管主楞上铺50×80mm木方作为次楞。为防止梁底主楞钢管与立杆产生滑动，除用扣件将主楞钢管与立杆连接牢固外，在立杆扣件底部再增加一个扣件，顶紧其上的扣件。

　　1.3支撑体系说明

　　①梁高大于1.5m的梁下立杆平均间距为400mm，为方便施工人员在楼层内通行，立杆间距250、550mm交替布置。立杆顶部带顶托，顶托上放置100×100mm方木，顶托受力端向下≯400范围设纵横平杆，双扣件，步距600mm，与梁侧竖楞钢管以及满堂脚手架支撑可靠连接（梁底立杆采用双扣件）。梁下立杆设纵横剪刀撑，水平杆、剪刀撑与满堂脚手架支撑和先期完成的竖向结构件可靠连接。

　　②立杆距底部200必须设纵横扫地杆，铺≮50×200木垫板加钢垫。

　　③梁截面尺寸宽度＞300的，梁底立杆在梁内横向间距300mm，梁外两边距≯150各设一排，水平杆步高1200mm。

　　④楼板模板采用1220×2440mm高强度覆膜竹胶合板，底模下铺设50×80mm方木，间隔150mm布置，在板拼缝处铺放50×80mm方木。立杆间距800×800，步距1200mm，设置双向扫地杆，每隔四排支架立杆设置双向剪刀撑。横杆与梁下支撑体系的横杆相连接组成满堂脚手架。

　　⑤为防止转换层梁荷载对垂直向下的楼板产生不利影响，因此从一层楼面开始，将三层顶高度超过2m的梁支撑立杆的边线垂直投在一层楼面上，在该范围内的楼板用钢管立杆加密，间距500mm。二层楼面上也按照一层顶板的支撑范围及间距布置立杆加固。所有立杆下必须设置垫木。

　　1.4梁模板

　　①梁侧模：采用12mm厚高强覆膜竹胶板，次楞横向采用50×80mm的木方，计算间距150mm，考虑到现场实际进料尺寸上的误差，次楞间距为100mm。

　　当梁高h>0.7m时，主楞竖向采用Φ48×5的双钢管、蝴蝶卡、Ф14纵横向间距400的对拉螺栓拉结，双钢管中的一支延伸到梁底，与两侧模板紧贴，用短钢管将两侧钢管扣件连接，以约束梁侧模板在底部的变形。梁侧模主楞纵向计算间距400mm，实际布置间距350mm。梁高下半部配双螺母。（950×2400梁高下半部间距350 mm）。加固图详见图1.1。

　　当梁高h<0.7m时，侧模主楞采用单根Φ48×5钢管，钢管紧贴侧模次楞，并与底模板主楞钢管扣件连接，以约束梁底部侧面变形；主楞钢管伸至楼板底模下，用斜撑与楼板支撑体系连接，顶紧侧模。

　　②梁底模：使用12mm厚高强覆膜竹胶板，底面及侧面次龙骨采用50 mm×80mm木方间距50 mm；底模主龙骨采用100mm×100mm木方，间距按立杆纵距500mm、300mm间隔布置。

　　1.5柱模板：采用12mm厚高强度覆膜竹胶板作面板，50mm×80mm方木作楞木兼拼口木，以Ф48×5双钢管作为柱箍紧固，柱高2米以下范围内柱箍间距≯350㎜，柱高2米以上范围内柱箍间距≯400mm。柱截面尺寸大于等于700mm时，增加对拉螺栓进行加固，在柱中加设Φ14（外套Φ25PVC管）对拉螺栓，柱外侧双向对加Φ14对拉螺栓，对拉螺栓布置间距同柱箍。

　　1.6剪力墙模板

　　剪力墙模板采用12mm厚高强度覆膜竹胶板作面板，50mm×80mm方木作次楞木兼拼口木，φ48mm双钢管作主楞骨。

　　表3-1 转换层主体梁截面尺寸及梁下支撑布置（单位：mm）

　　2施工程序

　　2 .1施工顺序

　　转换层模板支设的顺序为：柱→剪力墙→梁、板。

　　2.2 施工工艺

　　①墙、柱模板施工工艺：定位放线→底部垃圾清理→洞口模板及预埋件→单侧模板封堵→穿墙、柱对拉螺栓→对边侧模板封闭→钢管及蝴碟夹紧固→校正→与满堂架连接加固。

　　②梁、楼板模板工艺：定位放线→（竖向结构钢筋绑扎）支设满堂脚手架→支设梁底模及竖向结构侧模封闭→核对标高位置、垂直度→竖向结构浇筑→支设梁侧模主次楞骨加固→支设板模底部横杆→铺设板模方木楞骨→铺设板模→校正位置、修补边角及拉结固定。

　　2.3施工段的划分及施工流向：按设计要求，后浇带只做到二层楼板，三层以上不再设置。

　　①2#、4#楼结构布局类似，4#楼在三层范围内均不设伸缩缝，因此，4#楼三层转换层需要整体施工、整体浇注混凝土，不能留置施工缝。2#楼在16、17轴处设有伸缩缝，可以分段施工。

　　②3#、5#楼结构布局类似，两个楼均呈"L"型，并且在两个楼的19~20轴之间设有70mm宽的伸缩缝。目前，3#、5#楼根据伸缩缝分成两段平行施工，东段快于西段，在三层转换层即可按照伸缩缝分段施工。

　　3施工工艺

　　1施工准备

　　①对作业班组进行全面的模板工程施工的技术交底，让班组了解本模板工程作业的技术要领和质量标准。

　　②对进场的钢管材料严格把关。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、分层、错位；钢管外径、壁厚偏差不得大于0.5mm；钢管外表面锈蚀深度≤0.50mm。钢管弯曲变形不得超过以下值：

　　立杆钢管（≤6.5m）钢管端部弯曲（≤1.5m）

　　≤20mm≤5 mm

　　③钢管立杆位置放样。根据楼层放样的定位轴线，首先定出转换层大梁中间立杆的位置，然后按照各纵横立杆的间距逐根定位并画好十字交叉线。

　　2 施工方法

　　2.1柱、剪力墙模板支设（详见本方案2.1条）

　　2.2楼板、梁模板支设

　　①梁模板的支设

　　搭设整体支架时，应根据梁的位置加密支架立杆；楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距应控制在300mm左右。梁底横楞木方搭设时，先在梁的两端各搭一根木方，其高度为梁底设计标高减去梁底模厚度，然后在两端横楞的底部通长拉线搭设中部的横楞，木方间距不得大于150㎜。梁长＞4m时，按其净跨的1.5‰起拱，起拱后的横楞沿梁长度方向应呈弧形，不得形成三角形。

　　次梁模板不入主梁模板内；主梁模板不入柱模板内；所有梁侧模板必须定向配制，规定横向为外包，纵向为被包，以防在模板安装时出现混乱，造成乱锯、乱补现象。在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用≮50mm×50mm木方将阴阳角两侧的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。梁侧模板安装后，应沿施工段通长拉线，校正梁侧模板的顺直，并加支撑固定后再进行楼板模板的施工。梁高大于700mm时，在梁高的中部按照@400间距设置纵横穿梁对拉螺栓。

　　②楼板模板的支设

　　整体支架立杆纵横向间距均为900mm，横杆间距为1200mm，立杆顶部加设可调顶托，顶托上部放置100mm×100mm的木方作主龙骨，主龙骨间距为900mm，主龙骨上部放置50mm×100mm的木方作次龙骨，次龙骨间距为50mm，然后铺设10mm厚竹胶板。按楼板的底标高减去模板和木龙骨的高度，搭设模板的主横楞钢管；铺设并校正后的次楞方木上平必须与梁侧模板上口在同一水平面上；将预排版的楼板模板按图纸位置用钢钉固定在方木上，钢钉间距为≯250㎜。

　　③模板支撑：为保证满堂模板支架的整体稳定性，支架内应设置剪刀撑。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；梁下连续设置剪刀撑。

　　高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

　　梁下立杆用横杆与整体满堂支架可靠连接；梁底支撑须带顶托并不得搭接使用。楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距控制在300mm以内；梁侧模板钢管主楞要向下延伸至梁下第一道水平杆，并与水平杆用扣件连接牢固。主次梁水平横杆均用双扣件作梁承重加固。

　　2.3模板拼缝的处理

　　顶板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。

　　模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止被雨水浸湿膨胀。

　　顶板模板安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实抹光或采用密封胶条封堵严密。

　　2.4模板的拆除

　　①模板的拆除时间

　　根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20**要求，考虑其结构及混凝土的特殊性，因此要求板梁模板拆除时结构混凝土强度应达到100％。因此，各类梁、板构件的拆模时间，应按照同条件养护试块的强度确定。

　　②模板的拆除顺序

　　柱子模板拆除：先拆柱斜支撑，卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。

　　墙模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体。

　　楼板、梁模板拆除：应先拆梁侧边模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。

　　4主要资源需求计划

　　2.4.1 劳动力需求计划

　　各施工阶段模板支设及拆除的劳动力见表4.1.1。

　　表4.1.1劳动力计划表

　　序号施工阶段模板工（人）备注

　　1基础及地下室600

　　2主体结构500

　　4.2 主要周转材料需求计划

　　模板工程的主要周转材料见表4.2.1。

　　表2.1主要周转材料表

　　序号名称数量单位备注

　　1竹胶板3万㎡12㎜厚

　　2木材550m3

　　3钢管7万米mφ48mm×5mm

　　4各类扣件11万个

篇2：转换层扣件式满堂模板架计算

　　转换层扣件式满堂模板架计算

　　本工程以转换层的模板支撑为受力状况最复杂，条件最危险的部分，所以本方案主要对转换层的高支撑模板进行计算，其它各楼层参照执行。

　　1.楼面板为250厚的板支撑系统

　　1)搭设要求

　　模板支架搭设高度为6.7米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。如下图所示：

　　楼板支撑架立面简图

　　楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

　　采用的钢管类型为48×3.5。

　　2)模板面板计算

　　面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

　　a.荷载计算

　　静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.250×0.800=5.200kN/m

　　活荷载标准值 q2 = (1.500+1.500)×0.800=2.400kN/m

　　面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

　　W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

　　I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

　　b.抗弯强度计算

　　f = M / W < [f]

　　其中f -- 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

　　W -- 面板的净截面抵抗矩；

　　[f] -- 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

　　M = 0.100ql2

　　其中 q -- 荷载设计值(kN/m)；

　　经计算得到：

　　M = 0.100×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350×0.350=0.118kN.m

　　经计算得到面板抗弯强度计算值：

　　f = 0.118×1000×1000/43200=2.722N/mm2

　　面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求！

　　c.抗剪计算

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.200+1.4×2.400)×0.350=2.016kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×20**.0/(2×800.000×18.000)=0.210N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪强度验算 T < [T]，满足要求！

　　d.挠度计算

　　v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

　　面板最大挠度计算值：

　　v = 0.677×7.600×3504/(100×6000×388800)=0.331mm

　　面板的最大挠度小于350.0/250，满足要求！

　　3)支撑方木的计算

　　方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

　　a.荷载的计算

　　钢筋混凝土板自重(kN/m)：

　　q11= 25.000×0.250×0.350=2.188kN/m

　　模板的自重线荷载(kN/m)：

　　q12= 0.250×0.350=0.088kN/m

　　活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

　　经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.500+1.500)×0.350=1.050kN/m

　　静荷载 q1 = 1.2×2.188+1.2×0.088=2.730kN/m

　　活荷载 q2 = 1.4×1.050=1.470kN/m

　　b.方木的计算

　　按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

　　均布荷载 q = 3.360/0.800=4.200kN/m

　　最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.80×0.80=0.269kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.800×4.200=2.016kN

　　最大支座力 N=1.1×0.800×4.200=3.696kN

　　方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

　　W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

　　I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

　　方木抗弯强度计算：

　　抗弯计算强度 f=0.269×106/83333.3=3.23N/mm2

　　方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！

　　c.方木抗剪计算

　　最大剪力的计算公式如下：

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪强度计算值 T=3×20**/(2×50×100)=0.605N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪强度计算满足要求！

　　d.方木挠度计算

　　最大变形：

　　v =0.677×3.325×800.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.233mm

　　方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求！

　　4)横向支撑钢管计算

　　横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

　　集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.70kN

　　支撑钢管计算简图

　　支撑钢管弯矩图(kN.m)

　　支撑钢管变形图(mm)

　　支撑钢管剪力图(kN)

　　经过连续梁的计算得到：

　　最大弯矩 Mma*=0.725kN.m

　　最大变形 vma*=1.15mm

　　最大支

　　抗弯计算强度 f=0.73×106/5080.0=142.73N/mm2

　　支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

　　支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！

　　5)扣件抗滑移的计算

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　计算中R取最大支座反力，R=9.29kN

　　单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！

　　当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；

　　双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

　　6)立杆的稳定性计算荷载标准值

　　作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

　　a.静荷载标准值包括以下内容：

　　脚手架钢管的自重(kN)：

　　NG1 = 0.129×6.700=0.865kN

　　钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值。

　　模板的自重(kN)：

　　NG2 = 0.250×0.800×0.800=0.160kN

　　钢筋混凝土楼板自重(kN)：

　　NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN

　　经计算得到，静荷载标准值：NG = NG1+NG2+NG3 = 5.025kN。

　　b.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

　　经计算得到，活荷载标准值 ：

　　NQ = (1.500+1.500)×0.800×0.800=1.920kN

　　c.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG + 1.4NQ

　　d.立杆的稳定性计算

　　立杆的稳定性计算公式：

　　其中N -- 立杆的轴心压力设计值，N = 8.72kN；

　　-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到；

　　i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

　　A -- 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

　　W-- 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

　　-- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f]-- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0 -- 计算长度 (m)；

　　如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算：

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1 -- 计算长度附加系数，查表取值为1.163；

　　u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

　　a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

　　a = 0.20m；

　　公式(1)的计算结果： = 86.87N/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求！

　　公式(2)的计算结果： = 39.44N/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求！

　　如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

　　l0 = k1k2(h+2a) (3)

　　k2 -- 计算长度附加系数，查表取值为1.012；

　　公式(3)的计算结果： = 51.69N/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求！

　　模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

　　2.转换层1?1.8m大梁支撑计算

　　1)搭设要求

　　梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.50米，

　　梁底增加3道承重立杆。

　　简图如下：

　　图1梁模板支撑架立面简图

　　采用的钢管类型为48×3.5。

　　2)模板面板计算

　　面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

　　作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

　　a.荷载的计算：

　　钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

　　q1 = 25.000×1.800×0.400=18.000kN/m

　　模板的自重线荷载(kN/m)：

　　q2 = 0.350×0.400×(2×1.800+1.000)/1.000=0.644kN/m

　　活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

　　经计算得到，活荷载标准值：

　　P1 = (1.500+1.500)×1.000×0.400=1.200kN

　　均布荷载 q = 1.2×18.000+1.2×0.644=22.373kN/m

　　集中荷载 P = 1.4×1.200=1.680kN

　　b.截面特征

　　面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

　　W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；

　　I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；

　　c.内力计算

　　计算简图

　　弯矩图(kN.m)

　　剪力图(kN)

　　变形图(mm)

　　经过计算得到从左到右各支座力分别为：

　　N1=2.482kN

　　N2=7.032kN

　　N3=6.797kN

　　N4=5.847k

　　N5=1.894kN

　　最大弯矩 M = 0.182kN.m

　　最大变形 V = 0.8mm

　　d.抗弯强度计算

　　经计算得到面板抗弯强度计算值：

　　f = 0.182×1000×1000/21600=8.423N/mm2

　　面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

　　面板的抗弯强度验算 f < [f]，满足要求！

　　e.抗剪计算

　　截面抗剪强度计算值 T=3×4023.0/(2×400.000×18.000)=0.838N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪强度验算 T < [T]，满足要求！

　　f.挠度计算

　　面板最大挠度计算值 v = 0.772mm

　　面板的最大挠度小于280.0/250，满足要求！

　　3)梁底支撑方木的计算

　　a.荷载计算

　　按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

　　均布荷载 q = 7.032/0.400=17.580kN/m

　　最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×17.58×0.40×0.40=0.281kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.400×17.580=4.219kN

　　最大支座力 N=1.1×0.400×17.580=7.735kN

　　b.方木的截面力学参数

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

　　W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

　　I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

　　c.方木抗弯强度计算

　　抗弯计算强度 f=0.281×106/83333.3=3.38N/mm2

　　方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！

　　d.方木抗剪计算

　　最大剪力的计算公式如下：

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪强度必须满足：

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪强度计算值 T=3×4219/(2×50×100)=1.266N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪强度计算满足要求！

　　e.方木挠度计算

　　最大变形：

　　v =0.677×14.650×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.064mm

　　方木的最大挠度小于400.0/250，满足要求！

　　f.梁底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

　　集中荷载P取方木支撑传递力。

　　支撑钢管计算简图

　　支撑钢管弯矩图(kN.m)

　　支撑钢管变形图(mm)

　　支撑钢管剪力图(kN)

　　经过连续梁的计算得到：

　　最大弯矩 Mma*=0.169kN.m

　　最大变形 vma*=0.05mm

　　最大支座力 Qma*=7.613kN

　　抗弯计算强度 f=0.17×106/5080.0=33.29N/mm2

　　支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

　　支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm，满足要求！

　　梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

　　g.扣件抗滑移的计算

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　计算中R取最大支座反力，R=7.61kN

　　单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

　　当直角扣件的拧紧力矩达40~65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

　　h.立杆的稳定性计算

　　立杆的稳定性计算公式：

　　其中：N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

　　横杆的最大支座反力 N1=7.61kN (已经包括组合系数1.4)

　　脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×6.700=1.038kN

　　N = 7.613+1.038+0.000=8.651kN

　　--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到；

　　I-- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

　　A-- 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

　　W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

　　-- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0-- 计算长度 (m)；

　　如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1-- 计算长度附加系数，查表取值为1.163；

　　u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

　　a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

　　a = 0.20m；

　　公式(1)的计算结果： = 86.20N/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

　　公式(2)的计算结果： = 39.14N/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

　　如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算：

　　l0 = k1k2(h+2a)(3)

　　k2 - 计算长度附加系数，查表取值为1.012；

　　公式(3)的计算结果： = 51.29N/mm2，立杆的稳定性计算< [f]，满足要求!

　　模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

篇3：转换层模板支撑架验算

　　转换层模板支撑架验算

　　1转换层楼板支撑架验算

　　立杆纵横间距800mm，水平杆步高1200mm，顶板厚180mm取1m×1m为一个计算单元：

　　1）荷载标准值

　　①模板及支架自重标准值：

　　按架体和模板自重取值1.2KN

　　②砼自重标准值：

　　1m×1m×0.18m×26KN/m3 = 4.68KN

　　③钢筋自重标准值:

　　取1.1KN/m3×1m×1m×0.18m =0.198KN

　　④施工人员及施工设备标准值:

　　取1.0KN/m2×1m2 =1.0KN

　　⑤振捣砼荷载：

　　取2.0KN/m2×1m2 =2.0KN

　　2）荷载组合：

　　恒载1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）= 8.494KN

　　活荷载1.4×2.0= 2.8 KN

　　3）立杆轴心承载力验算：

　　①立杆允许承载力Rd：

　　步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.5m。则h+2a=2.2m。k1=1.185，支架计算高度H0=5m。查表得Rd=25.55kN。

　　②立杆纵横间距800mm，取1m×1m的计算单元，每平方米立杆平均有1.56根

　　(8.49+2.8)÷1.56 =7.24KN≤25.55KN(立杆允许荷载)

　　4）立杆稳定性验算：

　　每根立杆恒载

　　1.2SGK=1.2×（1.2+4.68+0.198+1.0）÷1.56=5.445KN

　　每根立杆活载1.4SQK= 1.4×2.0÷1.56 = 1.795KN

　　针对满堂支模架最不利的首步架立杆进行稳定性验算。

　　立杆长细比λ=l/i ,l=?h

　　根据h÷lb=1200÷800=1.5查表(按3步3跨)得

　　首步架角立杆计算长度系数?1=1.468

　　首步架中部立杆计算长度系数?2=1.324

　　回转半径查表φ48×3.5钢管i=15.8

　　首步架角立杆细长比λ1=1.468×1000÷15.8=92.911

　　首步架中部立杆细长比λ2=1.324×1000÷15.8=83.797

　　根据长细比查表得轴心受压稳定系数为:

　　首步架角立杆轴心受压稳定系数ψ1=0.641

　　首步架中立杆轴心受压稳定系数ψ2=0.779

　　根据立杆稳定性验算公式：

　　1.2SGK+1.4SQK≤ψAf /0.9γm`

　　1+η1+0.290

　　γm`=1.59--------- = 1.59×------------- = 0.963

　　1+1.17η1+1.17×0.290

　　其中η= SQK/ SGK =2.0÷（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290

　　①首步架角立杆:

　　ψ1Af /0.9γm`=0.641×489×205÷(0.9×0.963)

　　=74139.9N=74.140KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ1Af /0.9γm`

　　首步架角立杆稳定性满足要求；

　　②首步架中立杆:

　　ψ2Af /0.9γm`=0.779×489×205÷(0.9×0.963)

　　=90101N=90.101KN

　　1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ2Af /0.9γm`

　　首步架中立杆稳定性满足要求；

　　2转换层框支梁撑架验算：

　　立杆纵向间距500、300mm交错布置，立杆横向间距：梁宽≤300梁内单排，梁外两边距250各设一排，梁宽＞300的梁内横向间距300mm，梁外两边距250各设一排，水平杆步高1200mm。

　　取500mm长为一个计算单元，分别按最大梁高度截面800×2500和最大梁宽度截面950×2000验算

　　2.1、梁高度截面800×2500

　　梁下支架沿梁长度方向按550mm、250mm依次间隔布置，相邻的两跨间距为800mm，为一个单元。

　　1)荷载标准值

　　①模板及支架自重标准值：

　　梁800×2500：架体和模板自重取值2.32KN

　　②砼自重标准值：

　　0.8m×2.5m×0.8m×26KN/m3 =41.6KN

　　③钢筋自重标准值:

　　取1.5KN/m3×0.8m×2.5m×0.8m =2.4KN

　　④施工人员及施工设备标准值:

　　取1.0KN/m2×0.8m×0.8m =0.64KN

　　⑤振捣砼荷载：

　　取2.0KN/m2×0.8m×0.8m =1.28KN

　　2)荷载组合：

　　恒载1.2×（2.32+41.6+2.4+0.64）= 5352KN

　　活荷载1.4 ×1.28= 1.792KN

　　5.2.1.1立杆轴心承载力验算：

　　①立杆允许承载力Rd：

　　步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.4m。则h+2a=2.2m，k1=1.185，支架计算高度H0=2.55m。查表得Rd=25.7kN。

　　②计算单元为沿梁长度方向0.8m。立杆梁宽度方向间距400（3根：梁内三排），长度方向间距550、250mm（2组），每0.8米长的梁立杆平均根数共计6根：

　　每根立杆平均荷载为(5352+1.792)÷6 =9.69KN≤11.6KN(立杆允许荷载)

　　按2跨连续梁考虑，沿梁宽方向作用在每组立杆上的均布荷载按最不利考虑为q=58.144/0.8/2=334kN/m。

　　F边ma*=0.036ql=0.375×334×0.4=5.451kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.132ql=1.25×334×0.4=18.17kN≤25.7kN

　　立杆承载力满足要求。

　　2.1.2立杆稳定性验算：

　　支座反力最大的中间支座所受恒载、活载为F中ma*=18.17kN

　　水平杆步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.5m，则

　　l01=h+2a=1.2+2×0.5=2.2

　　k1按表5-86取1.185，查表5-89得Rd=ψAf=25.7kN

　　根据立杆稳定性验算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N= F中ma*=18.17kN<Rd=ψAf=25.7kN

　　2.2最大梁宽度截面950×2400梁验算

　　梁下立杆沿梁长度方向按550、250mm间隔布置，故取0.8m作为计算单元。

　　2.2.1荷载标准值

　　①模板及支架自重标准值：

　　梁950×2400：架体和模板自重取值2.475KN

　　②砼自重标准值：

　　0.95m×2.4m×0.8m×26KN/m3 =47.42KN

　　③钢筋自重标准值:

　　取1.5KN/m3×0.95m×2.4m×0.8m = 2.736KN

　　④施工人员及施工设备标准值:

　　取1.0KN/m2×0.95m×0.8m =0.76KN

　　⑤振捣砼荷载：

　　取2.0KN/m2×0.95m×0.8m =1.52KN

　　2.2.2荷载组合：

　　恒载1.2×（2.475+47.42+2.736+0.76）= 64.07KN

　　活荷载1.4 ×1.52= 2.218KN

　　2.2.3立杆轴心承载力验算：

　　①立杆允许承载力Rd：

　　步距h=1.2m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.4m。则h+2a=2.2m，k1=1.185，支架计算高度H0=2.65m。查施工手册表5-89得Rd=25.7kN。

　　②计算单元为沿梁长度方向0.8m。立杆梁宽度方向间距320（4根：梁内四排），长度方向间距550、250（2组），每0.8米长的梁立杆平均根数共计8根：

　　(64.07+2.218)÷8=8.268KN≤25.7KN(立杆允许荷载)

　　按3跨连续梁考虑，沿梁宽方向作用在每组立杆上的均布荷载按最不利考虑为q=6288/0.95/2=34.89kN/m。

　　F边ma*=0.4ql=0.4×34.89×0.32=4.47kN≤25.7kN

　　F中ma*=1.1ql=1.1×34.89×0.32=12.28kN≤25.7kN

　　立杆承载力满足要求。

　　2.2.4立杆稳定性验算：

　　中间支座立杆受力最大，中立杆荷载为1.2NGK+1.4NQwww.pmceo.com12.28kN

　　根据立杆稳定性验算公式：

　　N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

　　故N=1.2×5.43+1.4×0.222=826kN<Rd=ψAf=25.7kN,安全。